四、基础型翅片与M型翅片在不同工况下性能表现对比 蒸发器工况，各*优微肋倾角翅型性能对比 四、基础型翅片与M型翅片在不同工况下性能表现对比 蒸发器工况，各*优微肋倾角翅型性能对比 四、基础型与M型翅片性能表现对比 冷凝器工况，各*优微肋倾角翅型性能对比 冷凝器工况下，2.5 m/s入口风速 各型式*优微肋倾角翅片换热系数比较 各型式*优微肋倾角翅片空气压降比较 四、基础型翅片与M型翅片在不同工况下性能表现对比 冷凝器工况，各*优微肋倾角翅型性能对比 Z=0.5 平面温度场比较 A 型 M 型 A 型 a-1 型 M 型 B 型 Z=0.5 平面速度场比较 四、基础型翅片与M型翅片在不同工况下性能表现对比 结 论 : 小管径翅型（B型）换热性能比大管径翅片更优； M型比A型更有优势，A型翅片背风侧开缝密度可适当减小，管径可缩小，对换热性能影响不大，但可明显降低空气压降； 同规格翅片（a-1与a-2），弧形开缝a-2比矩形开缝a-1性能更好； 同管径开缝，单向开缝翅片（a-1/a-2）比对称开缝翅片（A）空气压降更小，换热性能随工况不同变化。 开缝形式不是越复杂越好，也不是越多越好。 （ A /a-2） 五、拓展型开缝翅片在特定工况下的性能表现 c-LL 、c- Y、N、n 型翅片图示 c-LL 型 翅片微肋剖面图 N 型 翅片微肋剖面图 c-Y 型 翅片微肋剖面图 n 型 翅片微肋剖面图 N 型 翅片微肋剖面图 垂直翅片表面（y=0.4平面）迎风侧温度场比较 A 型 a-1/2 型 N/n型 C-LL/Y 型 同规格弧形开缝翅片： A型基础上拓展出c-LL、c-Y型 蒸发器（1.0 m/s） c-LL与c-Y型换热性能接近A型，空气压降优于A型。 蒸发器（2.5 m/s） c-LL与c-Y型换热性能和空气压降优于A型。 冷凝器（2.5 m/s） c-LL型换热性能*优，空气压降优于A型。 同规格矩形开缝翅片： a-1型基础上拓展出N、n型 蒸发器（1.0 m/s） N与n型换热性能优于a-1型，空气压降优于a-1。 蒸发器（2.5 m/s） N与n型换热性能接近a-1型，空气压降优于a-1。 冷凝器（2.5 m/s） N与n型换热性能和空气压降均优于a-1型。 采用微肋开缝方向变化和边界层反转技术的拓展型翅片： c-LL、c-Y、N、n型翅片。其性能优势在多种工况下得到了体现，明显优于原有的A、a-1型翅片； 根据推算，现有蒸发器工况接近1.0m/s，9.52管径翅片中，a-2型*优。 结论如下： 感 谢！ * * 翅片及拓展型翅片管翅侧性能CFD 模拟报告 模拟概况及CFD模型 0 基础因素对翅片性能的影响 1 微肋倾角对翅片性能的影响 2 翅片性能对比 4 拓展型开缝翅片性能表现 5 管径混合型翅片性能研究 3 A ?9.52对称 开缝型式百叶窗翅片（弧形缝） a-1 ?9.52单向 开缝型式百叶窗翅片（矩形缝） a-2 ?9.52单向 开缝型式百叶窗翅片（弧形缝） B ?7对称 开缝型式百叶窗翅（弧形缝） M ?9.52+7管径混合对称开缝型式百叶窗翅片(弧形缝) c-LL ?9.52对称开缝型式百叶窗翅片（迎背风侧 同向开缝 弧形） c-Y ?9.52对称开缝型式百叶窗翅片（迎背风侧 反向开缝 弧形） N ?9.52边界层反转开缝（迎背风侧 同向开缝 矩形） n ?9.52边界层反转开缝（迎背风侧 反向开缝 矩形） 所有参与CFD模拟的翅型（9种） 绪论 模拟概况及CFD模型 基 本 翅 型 拓 展 翅 型 管径混合型 计算域及边界条件 绪论 模拟概况及CFD模型 边界条件： X方向来流空气速度分别为0.5 m/s、1.0 m/s、1.5 m/s、2.5 m/s， 温度为27℃（蒸发器）和35℃（冷凝器）； Y方向的边界流体和翅片为对称边界， 管壁温度为5.3℃（蒸发器）和46℃（冷凝器）； Z方向的两个边界面为周期性边界； 翅片的几何尺寸为：管外径7和9.52mm， 翅片27×14×0.105 mm3 和44×22×0.105 mm3。 绪论 模拟概况及CFD模型 一、 基础因素对翅片性能的影响 翅片间距的影响 A型 冷凝器工况，翅片厚度0.105mm， 空气入口风速2.5 m/s 翅片间距对换热量、换热系数、空气压降的影响 翅片间距对整机换热量影响 说明： 整机取韩国105机组室外冷凝器尺寸 管总周长0.087m，