1、(10-8)#过热蒸応到汽机人字管/汽包SC2气体到转化系统图10-11硫酸生产系统的余热利用(10-8)#(10-8)#好，这是因为余热锅炉产生的蒸汽能否被有效利用还受很多条件限制，炉子运行出现故障时 还会影响产汽。供与需的同步运行是保证余热锅炉回收热有效利用的必要条件。若能满足这III一点，采用余热锅炉回收就较为有利。但如炉子的热工条件需要较高的燃烧温度时，则应首 先考虑用余热预热助燃空气。10.3烟气余热回收的节能计算10. 3.1余热回收预热空气时的节能率热风炉炉膛排出的烟气温度比较高，烟气余热的利用，通常是用于自回收(如预热空 气)，然后再考虑用于其他用途。本节就烟气余热自回收的节能

　　2、问题进行计算，图10J2所 示为考察热平衡的体系。(10-1)未回收余热时的热平衡关系为Q=Qe+Qls + Qys式中Q供给热量,是燃料消耗量E与燃QW%爬低发余热回收器f 一1l111L厉0冋收图1012热平衡体系示意料低位发热值Qdw的乘积,kj/h；有效能量，即被加热对象的吸热量，kj/h；Qis一炉内损失热量，包括未完全燃烧损失热量，散热损失热量等,kj/h；出炉烟气带走的损失热量,kj/ho按国标GB 2587热设备能量平衡通则规定以环境温度为基准温度，则燃料和冷空气的带入热量为零，而Qys=BVy(/y Zy) 式中Vy单位量燃料产生的烟气量，m3/kg;b 分别为出

　　3、炉温度下和环境温度下的烟气比熔，kj/m Qe与Q,之和称为留炉热fiQn,则热平衡关系可改写为BQdW =Q|+BVy( /y / y)Qu = BLQnw-Vy(r；-/；)(103)(10-8)381(10-8)#式（10-3）右端的方括号内为单位量燃料的留炉热量。在回收余热预热空气的情况下，回收热量送入炉膛，*终排烟带出的损失热量减少，节 约了燃料。炉膛热平衡关系式为Bi(QDw+QhO=Qu + B1Vy(r；-/；)(10-4)Qu = Bi Qdw +Qhs 匕(匕一I；)式中，Qh、为单位量燃料的回收热量，而方括号内是新的单位量燃料的留炉热量。为了分析单纯由于回收余热所造成的节

　　4、能效果，要规定如下条件。 加热负荷不变，即Q不变。 燃料不变，且过*空气系数不变，即Qow和匕不变。 留炉热*不变，因而Qs不变。实际上预热空气后，炉内温度上升，未完全燃烧损失 会减少，而散热损失会增大，但总的Qs占的百分比不大，故取其为不变。 环境温度不变，故儿不变。 加热对象温度不变，出炉烟气温度不变，故r；不变。根据上述条件，可得节能率为(10-5) QzB万 _ DW + Qhs_ 匕(1；_丽这就是通常采用的算式。留炉热蜃总值不变，但单位量燃料的留炉热量增大了（增加*即为QhJ，故燃料消耗 量减少。Qh,越大，节能率也越大。另外，对于一定的Qhs值，出炉烟气温度高低不同，节能效果也不

　　5、同。I；值大时，原来 的单位量燃料的留炉热量小，同样的Qu值起的作用就大，节能率就高，这是可以理解的。 利用余热预热空气可以提高出炉温度，但这绝不意味着可以提高节能率，因为这破坏了规定 的可比条件。采用余热回收预热空气的前后，若岀炉烟温不同，对燃料耗量的影响就掺入了 别的因素。提髙出炉烟温.将冲减余热回收的节能效果，甚至使综合的节能率为负值。10. 3.2出炉烟气温度变化时的节能率(10-6)(10-7)若其余条件不变，出炉烟气温度有变，烟气比熔为则有Qi=B2Qi)w + Qh$Vy(Bm节能率& = i-竽 V&邑是考虑余热回收和出炉烟温变化两个因素的综合节能率其算式为伫二 缶一耳（践二_

　　6、& _ Qpw +Qhs 匕（人2 二耳 (10-8)383io. 3.3余热回收率与节能的关系在回收余热时，余热回收率P是指回收送入炉膛的热量占出炉烟气带岀热韦的百分比，即QhsVy(Z；7y)Qhs = PVy(/；-/；)(10-9)(10-10)P是指在已经节能（燃料耗量为b）情况下出炉烟气带出热量的回收程度，而不是与 未回收余热（燃料耗量为2）的情况相比较。故它不能直接反映冋收余热的节能效果，不 能取代节能率，但是与节能率有一定的关系，因为P值大，Qhs值就大，节能率也就越高。节能率&与余热回收率P之间的关系为PVy(Z；-I；)曰 一DW (l-P)Uy(K 儿)(10-11)式中

　　7、为单位量燃料的岀炉烟气带出热量。若令(10-12)则有(10-13)P值大，&值大；R值大，&值也大。这与前面的分析是一致的，这里的尺大，是指 原始的r;而余热回收前后的r;是相同的。若余热回收前后出炉烟温不同，则有x=py（r；2-儿）(10-14)而令RlQdw(10-15)及Vy(r；2C)Qdw(10-16)即得p&-s(10-17)余热回收率与热效率的关系回收余热前后的热效率为QeBQnwH Qdw若令则由热平衡关系式Q 产 Qc(l + L)(10-18)(10-19)(10-20)(10-21)BQdW = Qll + B Vy ( r； I ； ) = Qe( l+Lj +

　　8、 BVyC/y Iy)Bi Qdw = 71 Bi Qdw (1 + L) + Bi Qdw R BQh=0 Bi Qdw( 1+L) + (1 P)B QdwR(10-24)可得1-R + PR01+L(10-25)故有APR刃-厂厂1 + L(10-26)及r)Y-R(10-27)节能率与效率的关系为广一可PR白 1 ?l 1 (1 P)R(10-28)可得由热平衡关系式1-R1 + L(10-23)与前述一致。10. 3.5预热器预热空气和燃料的压力补偿空气和燃气预热后体积膨胀，将导致按标准状态计算的体积流量（热风炉燃烧能力）降 低。气体受热的流量变化可由下式求岀。(10-29)式中7v

　　9、0（t）预热至温度丁时按标准状态计算的体积流量，m3/h； (!)= (1 + 273 )/式中 Pr（t）一一预热温度为T时补足原流量需要的压力（表压，Pa；原压力（表压），Pa。若按热力计算，由于预热回收了一部分热量，实际不必达到原流量即可恢复原热能力。 此时的流量应是So(R)对于燃气(10-31)对于空气_%(k)1 丄 Zt(K) Va(K)* Qdw(10-32)#式中9v0（t.R） 7*0（t.K）分别为达到原热能力时的燃气与空气流量，m3/h （标态）;仇（小/v0k）分别是预热前燃气与空气的体积流量，m3/h （标态）；人（R）,人K）预热温度为丁时燃气与空气的比熔，kj/

　　10、m?（标态）；Va（K）实际空气消耗量,m3/h （标态）。达到热能力的流量同恢复原燃烧能力的流量之间的压力关系是(10-33)= Pz L5o 式中兀达到原热能力流量时的压力（表压）。10. 3. 6换热器回收余热注意事项热风炉用换热器通常设置在烟道内用于预热助燃空气，因而亦称为空气预热器。无论是用来预热空气还是用来预热燃气，它所回收的热量都直接返回炉内，故可近似地 将回收的余热折合为燃料节省量。不过这部分热量实际上更有价值，因为它是在不产生烟气 的情况下获得的“净”热承，对提高燃烧温度更有利，由它折合测算出的燃料节省量通常也 要大一些。利用换热器回收余热有投资少、见效快、效果好等优点，特别

　　11、是它能保证炉子运行工况 的相对稳定（回收热量无周期性波动），故应用很广。设置换热器主要应注意以下几点。 用换热器预热空气或燃气后对燃烧器能力有影响，需作相应补偿（见10. 3. 5预热器 预热空气和燃料的压力补偿）。 换热器有较大的阻力损失。若原供风系统未考虑此情况，则应作相应的计算、调整。 烟道内阻力增大会影响抽力。增设换热器后需对原烟道作适当改造。 换热器设置处及前段烟道应很好绝热，以尽量减少烟气温度降，且换热器应靠近炉 体，烟气的中间流程愈短愈好。 对用于空气预热的换热器要采取防过热措施，主要包括防止节流时过热的排空保护 与防止髙温烟气使普通金属对流型换热器过热的降温保护。预热燃气用的换

　　12、热器要设置有置换保护系统。气密性差的换热器不能用于燃气预热。10.4典型余热回收装置结构与性能10. 4. 1 热媒式换热器用热风炉的烟气余热对髙炉煤气和供给高炉的风进行预热，不仅可提高风温，而且可节 约高炉煤气。由于热风炉烟气温度较低，一般只有X?回收这样较低温度烟气的 余热需要特殊的较髙回收效率的换热器，如热管换热器、热媒式换热器等。10.4. 1. 1热媒式换热器烟气余热回收工艺流程如图1013所示，该设备是利用热媒体循环回收热风炉废热，预热助燃空气和煤气的装 置。即在热风炉废气管中设置一台废气热回收设备，助燃空气管中设置一台助燃气体预热 器，煤气管中设置一台煤气预热器，用

　　13、配管把各热交换器连接起来配管和换热器中充满热 媒体（热媒油&800）,用循环泵4或5循环该热媒体。循环泵送往废气回收设备的热媒体被废气热升温后，再被送往助燃气体预热器和煤气预 热器来预热助燃空气和煤气，同时热媒体降温返冋回油罐。循环系统内因热媒体温度变化而引起的膨胀收缩被连接于循环系统的膨胀罐吸收；为防 止热媒体氧化，膨胀罐内部用氮气密封；为接受供给热媒体并且为了方便设备的维修和保7图1073 热媒式换热器余热回收工艺流程1 一废气热回收设备；2助燃气体预热器)3煤气预热器；4, 5循 环泵！ 6补油泵.7膨胀Mh 8冋油Sh 9-储藏罐养，还设置了储藏罐和补油泵。储油罐可容纳系统内所有的热媒

　　14、油。10. 4. 1-2 热媒式换热器烟气余热回收工艺特点in(1) 热媒体采用化学性质稳定，流动性、余热性良好，具有高沸点、高闪点的矿物有机 油。该油价格昂贵，所以对设备的安装要求极高密封性要好。由于该油性能稳定，温度容 易控制，不会腐蚀换热器.从而使系统能够长期有效地回收热量。(2) 油媒压力波动小 余热回收系统工作时，热媒体会随温度变化反复膨胀和收缩，引 起压力波动，影响系统的正常工作。由于在热媒循环泵入口前回油管路上设有热媒膨胀罐， 系统充油后，将膨胀罐液位调整到设计给定位置后再充氮蓄压。当热媒体随温度变化而发生 体积变化时，膨胀罐能维持系统中介质压力在一定范围内均衡，不至于由于压力过

　　15、高破坏设 备，或由于压力过低而使系统发生倒空现象。实际运行中，当热媒体温度在范围 内波动时，膨胀锣液面压力为3050kPao(3) 运行稳定 热风炉工作时，烟气温度在范围内不断变化。烟气温度高 时油媒温度髙，传递给高炉煤气和助燃空气的热量就多。当烟气温度下降到一定程度时使 余热回收器进口热媒温度降至135C时，旁通阀就会自动打开分流，减少进入煤气预热器和 空气预热器中的油媒，使油媒温度下降趋势减缓，烟气温度F降随之减慢。不至于使烟气温 度在短时间内降至酸露点(117T),保证系统安全、稳定、正常地运行。另外，在热风炉换炉过程中，尽管烟气量变化很大，如“一烧两送”转为“

　　16、两烧一送 时，烟气量增加50%以上，该系统仍能在热媒循环量不变的情况下正常工作和运行。(4) 设备维修方便 余热回收系统中，工作条件*恶劣的是烟气余热回收器，对它的主 要破坏作用是酸的腐蚀，原因主要是烟气放热后温度降低，当降到一定程度，尤其是接近 酸霭点时，容易在其翅片管束换热面上产生凝结现象，其中的SQ与水形成H2SO4,对管 束造成腐蚀。由于设有三段管束，可以分段抽出管束进行维修和更换，而不会影响余热回收 系统的工作。III(5) 具有自身保护系统 当热媒体的温度小于108、油位低于0. 5m,换热器因烟气 堵塞或压差大于3. 5kPa时，报警并自动停止运行。10. 4. 1. 3 余热回

　　17、收系统参数(1)换热器参数烟气换热器换热面积?助燃空气换热器换热面积3700m2 ；煤气换热器换热面积2600m2 e（2）换热前后热风炉烟气、助燃空气.煤气参数见表103。 10-3 换热前后热风炉烟气、助燃空气、煤气参*指标烟气助燃空气煤气指标烟气助燃空气煤气平均流/Xl()3m3h 换热前平均温度/气体比热容/kJm771. 521.301.40换热后平均温度厂C1491S5137烟气排放热星Q=i烟=52X 162X 103 X(265-149) = 2. 856X 107(kJ)助燃空气换热器利用热晕Q,=。空 Vi “ = 1 30

　　18、X 80X 103 X (155 30) = 1 3 X IO? (kJ)煤气换热器利用热量Q2 =c煤气4OX1OOX1O3 X(137-45) = l. 288X 107(kJ)回收废气热量利用率为= 90.6%_Qi+Q2_2. 588 X1077 Q 2T856X. 4.1.4 系统投运控制方案系统投运时，首先在倾油池内充人足量热媒油，启动供给泵。使膨胀罐内液位在L8m 左右，然后启动循环泵，使整个系统充满热媒油。此时，注意膨胀罐液位的变化，液面不能 低于500mm。随时开启供给泵补充热媒油。系统运转时，热媒油先通过废气换热器，被废气加热升温后分别通过助燃气体预热器和 煤气预

　　19、热器，预热空气和煤气。循环系统内热媒油因温度变化引起的膨胀收缩被膨胀罐吸 收，为防止热媒体氧化，膨胀罐内部用2密封。该系统设有报警连锁，当膨胀罐液位低于500mm.废气换热器中热媒油流量低于 70m3/h,废气换热器入口废气温度低于150-C,循环泵冷却水流量低于1. 2m3/h时， 系统自动停止运行。当废气换热器入口媒油温度低于108匸时，为了防止形成酸露，保 护设备，旁通阀自动全开，这样热媒油只能在废气换热器内部循环，待温度升高后， 旁通阀关闭，系统正常运行。该系统的操作监控可在主控室DCS上进行，也可在现场手动操作。垃圾中的可燃成分和有机成10. 4. 2旋风式余热回收装置城市废弃物是在

　　20、C的焚烧炉炉膛内进行焚烧的, 分与空气中的氧进行剧烈的化学反应，放出热量，转化为高温的燃烧气和量少而性质稳定的 固体残渣。城市生活垃圾成分复杂，含水量较高，发热值较低，其组成会随着季节的变化和 收集地点的不同而有很大差异，如何实现垃圾稳定安全良好地焚烧和余热的有效回收是个 重要问题。一般采用热效率比较高的热管或余热锅炉等装置回收利用焚烧所产生的热量，但这些换热设备存在着诸如投资费用高.维护困难、腐蚀和侵蚀严重等问题。其中，慷蚀和侵蚀更是 亟侍解决的问题之一解决换热设备腐蚀和侵蚀问题的有效方案就是布尝一个旋风式热量回 收系统：高温气流和冷水分别通过旋风分离器的内层和外层，回收利用二

　　21、级燃烧室排放的烟 气的显热，这些热*可用于城市供暖、发电等；而且当携带微粒的烟气进入旋风分离器时, 旋风分离器在换热设备的壁面形成一个气流保护层.这个气流保护层能够有效地减小烟气对 换热设备的冲刷.从而减少烟气对换热设备的腐蚀和侵蚀，延长换热设备的使用寿命。旋风分离器是旋风式热量回收系统的主要设 备.也是除去工业排放细粒和废气的有效 设备。图1014 小型焚烧炉示意图10-14是处理能力为kg/h小型 焚烧炉的示意。它由：储料装置和进料装置; 一级燃烧室和二级燃烧室；空气污染控制设 备一旋风分离器、冷水塔和湿式除尘器；热量 回收装置4个系统组成。废弃物送入垃圾焚烧 炉之前，先于储料

　　22、装置中储存23天；再按 照一定的控制比例分批送入一级燃烧室燃烧 (两个燃烧室的气压控制为1标准大气压)，且 每次供给M30kg2kg较为适宜。废物送人一 级燃烧室之前分析其含水率和可燃组分。由 废气和废液的焙值关系确定旋风分离器的热交 换率和热回收率，再由此估算其热启回收效率。反过来由旋风分离器的热转换率和热回收 率计算出废气和废液的熔值。根据热力学知识，算出流体在任一热力学温标下的瞬时焙值 瞬时熔值可表示为rT 人(丁)= CptdT o(10-34)式中i空气或水;1ST)开氏温度/2300kg/m*空气 p= 1. 2kg/mJ由以上数据可知，当球直径D减小时，其单位体积的传热面积“增加

　　23、了，而透热深度S 减小了，蓄热体的性能提高。但是，不稳定速度也降低了，气流流过的速度受到限制。同 时，换向时间也过分减小，会造成许多不利情况。所以，球的直径不能过分减小。10. 4. 4. 4 蓄热体形状的选择为了方便蓄热体形状的选择，采用列表的方法.比较各种形状的常用蓄热体，并用好 （A）、一般（B）和不好（C）三种级别来区别，同时用50分、0分和一50分来分别代表其 级别的好坏.见表106。* 10-6不同形状蓄热体的性能比较名称球状大片状长膏状蜂克状短圆柱状短空心圆柱状耳盘 珠状枣状空心 球状透热深度CAABBAACA单位体积衷面积BCBAAAAAB拓热能力BABCABBAC传热性能AB

　　24、BBAAABA结构强度ABBABABAC阻力损失BAAABABBB堆体积稳定杵AAABB1 BBc清灰琳易AAC（、ABBAA加工难易ABBCAAAAA盔热体来源AAACAAAAA大规模生产程度ABBBAAAAA成本髙低AABCAAAAA总评-(如果采用一票否决制则长管状因为清洗困难而给予否定，蜂窝状因为成本太髙而给予 否定，空心球状因为强度太低而给予否定。这样一来，其他几种形状的蓄热体按得分的多 少.排列的次序为：短空心圆柱状为占0分；短圆柱状为400分；算盘珠状和枣状为350 分；大片状为300分；球状为250分。可供选用时参考。10.4.

　　25、4.5 蓄热体材质的选择番热体的材质常用的有非金属质（包化硅、氧化铝、耐火黏土、陶瓷、碳化硅）、金属 质（铸铁、耐热铸铁、碳钢、不锈钢和耐热钢等）。各种材质性能比较见表107为了方便比较，也采用前述的方法。由表107大致可以看出：氧化铝和耐火黏土制造的蓄热体可较好地用于高温，而碳钢 和铸铁制造的蓄热体可较好地用于低温。所以，在单独使用时，不能充分发挥其优点，只有 在材质上很好地搭配起来，才能更好地发挥它们各自的优势。表10-7各种材质性能的比较名称氯化硅气化铝耐火黏土陶瓷碳化硅铸铁啲热铸铁碳钢不锈绩耐热钢高温导热BBBCABBABB低温导热BBBHAAAAAA比热容ABBBAAAi AAA耐氧

　　26、化AAAAABBcBB耐高温AAAAAcBCBB耐热冲击CAAcAAAAAA价格高低AAAACACACC材料来源AAAACABABB总评. 4. 4. 6 蓄热室内的综合传热系数蓄热室内的热交换过程是一个综合过程。综合传热系数K表示蓄热室内每单位换热表 面在单位温差、单位时间内的热交换量kj/(n? 匸周期),是反映蓄热室热交换能力 的关键指标。不同国家、不同学者根据自身的研究结果提出了许多K的表达式，大致归纳 如下K = +土 + 绀 + 玄)Qr Zi(10-45)士+士岛agZi(10-46)=呈+ +矗(i_Ta8 Z(1

　　27、0-47)395#(10-48)士 +七+磊ag Z】K = +士+ 0, gZi+ 2AZ(1049)#当4如(乙+22)/&218,=25时,可用式(10-49)代替式(10-48)K = +土十寺优+(当 Z1=Z2时)(10-50)K = Kt X j/LJCK严 可=吕(10-51)#（TOCV由薯值査得JCa平=空护）上列诸式中 “烟气与格子砖表面间的传热系数，W/（m2 D；%格子砖表面与空气、煤气间的传热系数，W/（m2 - V）;Z】、Z?分别为格了砖加热期和冷却期的时间（Z=Zi十Z2）, h；6格子砖的厚度，m；c格子砖的平均比热容，W/（kg）；P格子砖的密度，kg/m

　　28、3 ；A格子砖的热导率，W/（m- V：）;& 7一温度变动系数，由;2；（；值査表可得。虽然有各种表达式，但仔细分析一下，都是由烟气与格子砖表面.格子砖表面与空 气.煤气这两个格子砖外部热交换过程、格子砖内部热交换过程的传热热阻综合构成。 并且，格子砖外部热交换过程的热阻表达式都是相同的。下面是一实例，用于对上述各 式进行比较。用黏土质格子砖作西门子式排列，格孔为165mmX 165mm,加热期与冷却期时间相同,都是半小时，要求空气预热到900V ,进格子体的空气和烟气温度分别为50匸和1350*C,烟气成分为C（）2132%、H2（）99%。综合传热系数值的计算结果见表108。表10-8

　　29、 综合传热系数计算结果式子(10-45)(10-46)(10-47)600时，格子砖与空气及烟气与格子砖 间的对流换热系数心（包含在Nm准数内）的准数式为：N“=l25aRR87】53a 式中，a 为格孔一边的尺寸，Re=sclg, Vi. “i为乃下烟气（空气）的流速和动力黏度。李赫特 式格子体内的气流阻力力计算式为：h = 冲J2 式中p、u为T,下烟气（空气）的密度和 流速。由Nu和力两式看岀，3增大，值变大，同时人值也变大。所以,只能选择一个 适中的3。再者，考虑到格孔堵塞后s会增大的情况，设计时宜选定偏小些的再从辐射传热系数看，总是希望传热系数和热交换表面都要大，这样不仅传热快，热交

　　30、 换量也多。而欲使辐射传热系数大，气层厚度必然要厚，也就是格孔要大，这就使单位体积 内的热交换表面减小。格孔大些，气流阻力可小些，烟囱的负担也轻些。有些文献上建议, 格子体横截面上的流通断面比例*好不小干70%,至少要达到60%。至于热交换表面应从 整个格子体来看，只要总的热交换表面能满足要求就行。传热系数还和气流与格子砖表面的接触状况有关。如格子砖呈曲面，传热系数可大些。 但曲面格子砖制造困难，合格率低，一般难做到。我们可以从曲折形气流着手，气流曲折, 与格子砖表面不仅有摩擦，还有碰撞，有分流，还有合流，对热交换是有利的。所以，有些 文献认为，交错形李赫特式排列是比较合理的。10.4.4.8

　　31、 格子砖内部热交换由图1021看出格了砖内部是在表面与中心之间进行热交换过秆的。加热期内热疑逐 步由砖表面传向砖中心。冷却期内热址则反向逐步由砖中心传到砖表面。加热期和冷却期内 砖表面和砖内部的温度都随时间而变（见图10-23）但温度变化曲线形状略冇不同。加 热期的砖表面和内部平均温度都高于冷却期的砖表面和内部平均温度（见图10-22.图10-23)o图10 21格子砖外部和内部的传热过程图10 22加热期与冷却期终了肘砖内部的温度分布7冷贮图10-23加热期内与冷却期内格子砖衷面的温度变化399#从前述综合传热系数表达式看，格子砖内部传热的热阻由两部分组成 一部分是格子砖 本身的蓄热能力（如

　　32、U8cp）；另一部分是在格子砖厚度方向的导热能力（如S/AZ）oIII格子砖蓄热能力大者热阻大，格子砖厚度方向导热能力大者热阻小。综合起来格子砖 厚度方向导温能力大者，热阻小，即在砖内部容易进行热交换过程。所以，格子砖的蓄热僦 和格子砖内的温度传递速度呈反比关系，在选材及确定结构参数和操作参数时要处理好这一 点。例如选材时，选致密的密度大的材质，蓄热量大但温度传递慢。乂如确定格子砖厚度 时，厚者砖重、蓄热重大。由于导温时间需长如无足够的换向间隔时间，格子砖的利用就 差。再如确定换向间隔时间时荞热杲大的格子砖换向间隔时间可短。但又要使整个格子 砖厚度都参加热交换，换向间隔就不能过短。因此，理想的

　　33、是把上述一对矛盾统一起来，既要蓄热*大、温度传递乂不能慢。统一得好的实例是选用尖晶石质、镁质和低气孔的莫来石 质作格子砖。它们的荞热量大，导温系数也较大。另一实例是格子砖厚度与换向间隔时间的 配合。如有文献指出，在30min的换向间隔时间里，砖厚大于65mm就得不到充分的利用: 而在砖厚为40mm时，换向间隔时间取20min即可得到满意的结果。诚然.把砖厚从65mm 减为40mm,主要不在于砖材的热利用而在于能在格子体单位体积内得到更多的换热 表面。10. 4. 4.9 格子砖的热交换面不管是格子砖外部热交换，还是内部热交换，都要通过格子砖表面（见图10-21）.众 所周知增加换热表面，提髙空气、煤气预热温度，是节能的有力措施。若要增加格子体的 换热表面，可以从改变格子砖排列方式，改变格孔大小和增大格子体尺寸（长、宽、髙）着 手。格子砖排列方式和格孔大小的确定情况前已述及。在增大格子体尺寸中易见效的是提髙 格子体髙度。格子体增高，即气流流程延长，气流阻力会增大。因而，就岀现了格子体高度 （或气流流程）和气流阻力之间的矛盾。同时，格子体高度也受到了厂房髙度和投资费用的 约束。为了避开这两者的约束，可把高的单一通道的格子体折成几段较短的格子体，也就是